Производственно-технический нефтегазовый журнал
+7 (903) 580-85-63 +7 (495) 371-01-74 info@glavteh.ru

Исследование возможности применения полимерного заводнения на карбонатных коллекторах Мещеряковского месторождения

Основная отличительная особенность разработки трещиноватых карбонатных коллекторов – быстрое продвижение по трещинам насыщающих пласт флюидов. И если в первоначальный период разработки данный фактор обеспечивает основную добычу углеводородов, то в последующем, с вводом системы поддержания пластового давления (ППД), именно по системе трещин происходит прорыв закачиваемой в пласт воды от нагнетательных скважин к добывающим.

Для месторождений ОАО «Удмуртнефть» проблема изоляции трещин для снижения объемов попутно добываемой воды и доизвлечения остаточных запасов нефти крайне актуальна, поскольку более 80% запасов нефти разрабатываемых предприятием месторождений сосредоточены именно в карбонатных коллекторах.

Представленная в статье работа посвящена исследованию эффективности гелеполимерного заводнения применительно к условиям карбонатного коллектора – верейско-башкирского объекта разработки Мещеряковского месторождения. Подобраны оптимальные реагенты и рецептуры на их основе для реализации проекта.

20.10.2017 Инженерная практика №07/2017
Белых Андрей Михайлович Начальник отдела управления заводнением ОАО «Удмуртнефть»
Ганиев Ильдгиз Маратович Начальник отдела МУН и ОПР ООО «РН-УфаНИПИнефть»
Исмагилов Тагир Ахметсултанович Главный менеджер по МУН ООО «РН-УфаНИПИнефть»

ВЫБОР МЕСТОРОЖДЕНИЯ

Мещеряковское месторождение было выбрано в качестве объекта рассматриваемого в настоящей статье исследования по совокупности геолого-физических характеристик (табл. 1).

Таблица 1. Геолого-физическая характеристика верейско-башкирского объекта разработки Мещеряковского м/р
Таблица 1. Геолого-физическая характеристика верейско-башкирского объекта разработки Мещеряковского м/р

На месторождении эксплуатируются 11 нагнетательных и 35 добывающих скважин. Краткая геолого-физическая характеристика месторождения представлена на рис. 1 и 2.

Рис. 1. Карта остаточных нефтенасыщенных толщин и текущих отборов верейско-башкирского объекта Мещеряковского м/р
Рис. 1. Карта остаточных нефтенасыщенных толщин и текущих отборов верейско-башкирского объекта Мещеряковского м/р
Рис. 2. Геологический профиль залежи в направлении Запад-Восток
Рис. 2. Геологический профиль залежи в направлении Запад-Восток

Результаты проведенных трассерных испытаний на участке одной из нагнетательных скважин показали, что нагнетательная скважина оказывает ощутимое влияние на расположенные рядом добывающие скважины (рис. 3), а общий объем трещин и суперколлекторов составляет около 10% от всех высокопроницаемых каналов пласта.

Рис. 3. Трассерные исследования механизма продвижения закачиваемой воды
Рис. 3. Трассерные исследования механизма продвижения закачиваемой воды
Таблица 2. Геолого-физическая характеристика верейско-башкирского объекта разработки Мещеряковского м/р
Таблица 2. Геолого-физическая характеристика верейско-башкирского объекта разработки Мещеряковского м/р
Рис. 4. Зависимость вязкости полимера от концентрации
Рис. 4. Зависимость вязкости полимера от концентрации

ВЫБОР ПОЛИМЕРА

При выборе полимера наибольшее предпочтение отдавалось образцам с большой молекулярной массой, поскольку их цепочки обладают высокими вязкостными характеристиками. Не менее важный параметр – степень гидролиза, от которой зависит время и качество сшивки, что напрямую влияет на возможность размещения полимера в удаленных частях пласта, где концентрируются основные остаточные запасы. Так, у полимеров с высокой скоростью сшивки возникают риски кольматации, а если время сшивки очень большое, то существует вероятность выноса полимера на забой (рис. 4).

Таблица 3. Характеристики отобранных для испытаний полимеров
Таблица 3. Характеристики отобранных для испытаний полимеров

В табл. 3 представлены молекулярная масса и степень гидролиза отобранных полимеров.

Таблица 4. Время сшивки полимеров с ацетатом хрома
Таблица 4. Время сшивки полимеров с ацетатом хрома
Рис. 5. Реагент ПНП-1 в сравнении с FP-107
Рис. 5. Реагент ПНП-1 в сравнении с FP-107

ЛАБОРАТОРНЫЕ ИСПЫТАНИЯ ПОЛИМЕРОВ

На следующем этапе все полимеры были подвергнуты лабораторным испытаниям, с помощью которых определили зависимость эффективной вязкости от концентрации и время сшивки ацетатом хрома (табл. 4).

Так, например, было проведено сравнение полимеров ПНП-1 и FP-107 (рис. 5), в ходе которого были испытаны следующие составы:

  • 0,2% ПАА +0,02% АХ на образце пресной воды;
  • 0,3% ПАА +0,03% АХ на образце пресной воды;
  • 0,5% ПАА +0,05% АХ на образце пресной воды.

Установлено, что до сшивки эффективная вязкость составов, приготовленных в пресной воде, возрастает с увеличением процентной концентрации полимеров в растворе, а использование сшивателя для получения сшитого полимерного состава (СПС) на основе ПАА марки ПНП-1 не приводит к увеличению его вязкостных характеристик. При этом гелеобразования состава на основе ПНП-1 и ацетата хрома при комнатной температуре в исследованном диапазоне концентраций течение двух суток не произошло.

Таким образом, можно сказать, что ПАА марки ПНП-1 наиболее эффективен при полимерном заводнении, однако его использование в технологии гелеполимерного заводнения невозможно из-за несшиваемости ацетатом хрома.

Рис. 6. Реагент StabVisko APM (9-12) (SV) в сравнении с FP-107
Рис. 6. Реагент StabVisko APM (9-12) (SV) в сравнении с FP-107

Также с FP-107 сравнивался реагент StabVisko APM (рис. 6). СПС были приготовлены по следующим рецептурам:

  • 0,2% ПАА + 0,02% АХ;
  • 0,3% ПАА+ 0,03% АХ;
  • 0,5% ПАА + 0,05% АХ.

До сшивки линейные растворы на основе ПАА марки FP-107обладали более высокими реовязкостными характеристиками. Установлено, что после сшивки ПАА StabVisko APM (9-12) в концентрации 0,3-0,5% образует СПС с менее высокими вязкостными характеристиками, чем ПАА FP-107.

Таким образом, ПАА StabVisko APM (9-12) уступает ПАА марки FP-107 по реологическим свойствам в линейном и сшитом состояниях.

В ходе лабораторных испытаний было установлено, что наиболее подходящими свойствами для ГПЗ обладает полимер марки FP-107, который и был выбран для дальнейшей работы.

Рис. 7. Пример эксперимента на линейной водонасыщенной модели пористой среды №1
Рис. 7. Пример эксперимента на линейной водонасыщенной модели пористой среды №1

КОЛИЧЕСТВЕННАЯ ОЦЕНКА ФИЛЬТРАЦИОННЫХ ПАРАМЕТРОВ

С целью подтверждения эффективности рекомендуемой технологии и получения количественных характеристик процесса фильтрации (факторы сопротивления, коэффициент вытеснения и т.д.) при физико-химическом воздействии была проведена серия лабораторных экспериментов на естественных образцах керна и моделях трещин.

Первая серия опытов проводилась на водонасыщенных образцах керна с целью определения фактора сопротивления и фактора остаточного сопротивления (рис. 7, табл. 5). Иными словами, оценивалась способность полимеров к водоизоляции и изоляции трещин высокопроницаемых каналов.

Таблица 5. Эксперимент на линейных водонасыщенных кернах (0,15% ПАА + 0,015% АХ)
Таблица 5. Эксперимент на линейных водонасыщенных кернах (0,15% ПАА + 0,015% АХ)

Вторая серия экспериментов проводилась на щелевых моделях. Соответственно, оценивалась способность составов к изоляции в условиях наличия трещин и, соответственно, аномально высокой проницаемости.

И третья серия экспериментов была ориентирована на количественную оценку, то есть определение коэффициента вытеснения и сопутствующих характеристик. С этой целью были взяты три модели кернов с разной степенью проницаемости (от 50 до 373 мД), через которые прокачивались полимеры в разных концентрациях (0,15 и 0,3%), а также сшитые полимеры. Керны абсолютно стандартные (длина порядка 7 см, диаметр – 2,6 см) и полностью водонасыщенные.

МОДЕЛИРОВАНИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ ПОТОКООТКЛОНЯЮЩИМИ СОСТАВАМИ НА ВОДОНАСЫЩЕННЫХ КЕРНАХ

В первую очередь надо отметить, что фактор остаточного сопротивления зависит от проницаемости: чем больше проницаемость, тем меньше фактор сопротивления.

Рис. 8. Физическое моделирование воздействия потокоотклоняющих составов на водонасыщенных кернах
Рис. 8. Физическое моделирование воздействия потокоотклоняющих составов на водонасыщенных кернах

Во-вторых, с ростом фильтрации снижается фактор остаточного сопротивления (рис. 8, табл. 6, 7), при этом в высокопроницаемых кернах он снижается меньше. То есть выбранный гель эффективнее и лучше сохраняет свои свойства именно в высокопроницаемых каналах. Поэтому в данном случае возникает необходимость применения такого алгоритма, как последовательная закачка сначала сильного геля для изоляции трещин и высокопроницаемых каналов, а затем уже слабого геля с целью довытеснения остаточной нефти.

Таблица 6. Эксперимент на линейных водонасыщенных кернах (0,3% ПАА + 0,03% АХ)
Таблица 6. Эксперимент на линейных водонасыщенных кернах (0,3% ПАА + 0,03% АХ)
Таблица 7. Сводная информация по результатам фильтрации на линейных водонасыщенных моделях пласта
Таблица 7. Сводная информация по результатам фильтрации на линейных водонасыщенных моделях пласта
Рис. 9. Сводная информация по определению факторов сопротивления на объемной модели (водонасыщенные керны)
Рис. 9. Сводная информация по определению факторов сопротивления на объемной модели (водонасыщенные керны)

ОДНОВРЕМЕННАЯ ФИЛЬТРАЦИЯ НА ТРИ ВОДОНАСЫЩЕННЫХ КЕРНА

Данный эксперимент проводился на объемной модели с тремя параллельно подключенными образцами керна (рис. 9, табл. 8).

До закачки состава распределение потока соответствовало Кпр моделей. Основная часть первой пачки (0,1Vпор, 0,3% FP-107 + 0,03% АХ) в количестве 61% фильтровалась в высокопроницаемую часть.

Таблица 8. Сводная информация по определению факторов сопротивления на объемной модели (водонасыщенные керны) пласта
Таблица 8. Сводная информация по определению факторов сопротивления на объемной модели (водонасыщенные керны) пласта

Значительная часть второй пачки (0,2Vпор, 0,15% FP-107 + 0,015% АХ) в количестве 40% фильтровалась в среднепроницаемую часть.

После закачки состава произошло перераспределение потока: в 3,3 раза выросла доля участия низкопроницаемой части, доля участия высокопроницаемой и среднепроницаемой частей снизилась в 1,2 и 1,6 раз соответственно.

Наибольший фактор остаточного сопротивления после закачки состава определялся в среднепроницаемой части, что соответствует средней проницаемости пласта.

Проведенные эксперименты показали применимость и высокую эффективность предлагаемой технологии в условиях средней проницаемости Мещеряковского месторождения

ЭКСПЕРИМЕНТ НА МОДЕЛИ ИДЕАЛЬНОЙ ТРЕЩИНЫ

Оценка эффективности гелеполимерного воздействия при наличии трещиноватости проводилась путем определения фактора сопротивления и остаточного сопротивления на модели идеальной трещины (рис. 10).

Рис. 10. Физическое моделирование воздействия потокоотклоняющими составами на модели идеальной трещины
Рис. 10. Физическое моделирование воздействия потокоотклоняющими составами на модели идеальной трещины

Для проведения данного эксперимента была подготовлена модель идеальной трещины, для чего продольный спил керна длиной 12 см по внешнему контуру был обклеен фольгой толщиной 100 мкм, после чего половинки керна соединены.

Таблица 9. Протестированные составы
Таблица 9. Протестированные составы

Перечень протестированных составов представлен в табл. 9.

По итогам эксперимента можно отметить, что при увеличении депрессии наблюдается снижение фактора остаточного сопротивления. С ростом концентрации возрастают факторы сопротивления и таким образом изоляция трещин более надежно осуществляется концентрированными гелями. Тем не менее закачка 0,3% геля позволяет достичь значительного фактора сопротивления, а следовательно, и значительной изоляции трещин.

Рис. 11. Пример эксперимента на линейной нефтенасыщенной модели пористой среды №10
Рис. 11. Пример эксперимента на линейной нефтенасыщенной модели пористой среды №10

ЭКСПЕРИМЕНТЫ НА НЕФТЕНАСЫЩЕННЫХ ОБРАЗЦАХ КЕРНА

Заключительный этап лабораторных исследований – фильтрационные испытания на нефтенасыщенных образцах (рис. 11, табл. 10). Эксперимент состоял из нескольких основных этапов:

  • подготовка модели пласта с начальной нефтенасыщенностью, создание пластовых условий;
  • фильтрация нефти до стабилизации всех параметров с определением проницаемости модели по нефти;
  • вытеснение нефти водой (базовый вариант) с определением параметров нефтевытеснения;
  • закачка первой оторочки геланта (0,1Vпор 0,3% FP107 + 0,03% АХ и 0,2Vпор 0,15% FP-107 + 0,015% АХ);
  • выдержка для гелирования;
  • вытеснение водой с оценкой параметров нефтевытеснения.
Таблица 10. Сводная информация по результатам фильтрации на линейных нефтенасыщенных образцах керна
Таблица 10. Сводная информация по результатам фильтрации на линейных нефтенасыщенных образцах керна

При моделировании процесса довытеснения нефти за счет закачки ГПС после базового заводнения прирост коэффициента вытеснения во всех опытах составил 9-10%, что позволяет говорить о высокой эффективности предложенной технологии.

С увеличением начальной проницаемости коллектора остаточное сопротивление и коэффициент вытеснения нефти растут.

Фактор остаточного сопротивления по сравнению с водонасыщенними моделями значительно ниже.

ФИЛЬТРАЦИОННЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ НА ОБЪЕМНОЙ НЕФТЕНАСЫЩЕННОЙ МОДЕЛИ ПЛАСТА

Также были проведены эксперименты на объемных моделях, при которых параллельную прокачку осуществляли в два нефтенасыщенных образца керна (табл. 11). Опыт показал, что при комплексном применении технологии фактор остаточного сопротивления выше, чем при фильтрации отдельных стадий. А предложенная технология воздействия, включающая в себя последовательную закачку 0,3% FP-107 + 0,03%AX и 0,15% FP-107 + 0,015% AX, показала высокую технологическую эффективность и рекомендуется к проведению полевых опытно-промысловых испытаний.

Сводная информация по результатам фильтрации на объемной нефтенасыщенной модели пласта
Таблица 11. Сводная информация по результатам фильтрации на объемной нефтенасыщенной модели пласта

ВЫВОДЫ ПО ИТОГАМ ФИЛЬТРАЦИОННЫХ ЭКСПЕРИМЕНТОВ

Проведены фильтрационные эксперименты на естественном керновом материале Мещеряковского месторождения, включающие тестирование технологии гелеполимерного воздействия на следующих моделях: линейных водонасыщенных; объемных водонасыщенных; идеальной трещины; линейных нефтенасыщенных и объемных нефтенасыщенных.

Проведенные эксперименты показали высокую эффективность технологии гелеполимерного воздействия, для реализации которой рекомендуется постадийное воздействие 0,3% ПАА со сшивателем для изоляции линейной фильтрации воды по трещинам и суперколлекторам с последующей закачкой 0,15% ПАА со сшивателем для вытеснения нефти.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАА НА НЕФТЕПОДГОТОВКУ

В рамках исследования также был изучен вопрос влияния полиакриламида на процессы подготовки нефти Мещеряковского месторождения, поскольку в случае закачки полимера в нагнетательные скважины определенная доля этого полимера выносится на поверхность и оказывает влияние на процессы водои нефтеподготовки.

Определение влияния полимера на подготовку нефти проводили с профильтрованными через пористую среду образцами, которые по свойствам существенно отличаются от исходных.

Рис. 12. Определение влияния ПАА/СПС на стабильность эмульсий
Рис. 12. Определение влияния ПАА/СПС на стабильность эмульсий

В качестве примера на рис. 12 приведены реовязкостные характеристики для некоторых составов, из которых видно, что что при прохождении через пористую среду линейный полимер и СПС подвергаются существенной механической деструкции (табл. 12-17). По итогам исследований можно сказать, что присутствие деструктированного СПС при «холодном» отстое способствует разрушению эмульсии с отделением части воды. При термохимическом отстое при концентрации полимерного состава (ПС) 0,1% и ниже разрушение ВНЭ и отделение воды происходит наиболее полно (Wост = 0%). В свою очередь, при концентрации ПС выше 0,1% отделение воды несколько ухудшается, однако остаточная обводненность ниже, чем без ПС.В обоих случаях на границе раздела фаз присутствуют небольшое количество промежуточного слоя, но для концентраций ПС ниже 0,1% их содержание мало. А в присутствии соляной кислоты процесс разделения эмульсий ухудшается

Таблица 12. Агрегативная устойчивость эмульсий в присутствии деструктированного ПАА
Таблица 12. Агрегативная устойчивость эмульсий в присутствии деструктированного ПАА
Таблица 13. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА
Таблица 13. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА
Таблица 15. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА и кислоты
Таблица 14. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА и кислоты
Таблица 15. Агрегативная устойчивость эмульсий в присутствии деструктированного СПС
Таблица 15. Агрегативная устойчивость эмульсий в присутствии деструктированного СПС
Таблица 16. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА
Таблица 16. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА
Таблица 17. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА и кислоты
Таблица 17. Кинетическая устойчивость ВНЭ в присутствии деструктированного ПАА и кислоты

В целом же можно сказать, что при значительных концентрациях полимер как в сшитом, так и в несшитом виде улучшает процессы нефтеи водоподготовки.

ТЕХНОЛОГИЯ ГЕЛЕПОЛИМЕРНОГО ЗАВОДНЕНИЯ

В результате проведенных исследований разработана технология гелеполимерного заводнения для верейско-башкирского объекта Мещеряковского месторождения со следующим алгоритмом.

Первый этап – стадия предварительной защиты ПЗП. На этом этапе осуществляется закачка предоторочки раствора низкоконтрированного ПАА для контроля приемистости скважины по вязкому раствору ПАА и защиты нефтенасыщенной части ПЗП от попадания высококонцентрированного геля, закачиваемого на последующих этапах (ориентировочный объем по 200 м3 на каждую нагнетательную скважину).

Второй этап – изоляция трещин и суперколлекторов «сильным» гелем. На этом этапе осуществляется закачка концентрированного раствора полиакриламида с добавлением сшивателей. Данный состав должен характеризоваться повышенными реовязкостными свойствами и его основная задача заключается в изоляции трещин и суперколлекторов с ликвидацией линейной фильтрации нагнетаемой воды. Объем закачки около 10 тыс. м3 на участок воздействия.

Третий этап – стадия вытеснения нефти «слабым» гелем. На этом этапе осуществляется закачка «слабого» геля, задача которого заключается в проникновении в удаленные зоны пласта с целью перераспределения потоков фильтрации и вытеснения нефти, объем закачки около 40 тыс. м3 на участок воздействия.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенной работы обоснована возможность применения технологии гелеполимерного воздействия на верейско-башкирском объекте Мещеряковского месторождения.

Подобраны оптимальные реагенты и рецептуры на их основе для реализации проекта. Проведенные фильтрационные эксперименты на натурном керновом материале показали высокую технологическую эффективность  предложенной технологии.

Выявлено, что вынос деструктированного ГПС на основе ПАА, прошедшего через пласт, при концентрациях до 0,1% (1000 мг/л) при рН водной фазы, равном 6-7, оказывает только положительное воздействие на процесс разделения водонефтяных эмульсий.

Следующая стадия работы по данному проекту – гидродинамическое моделирование гелеполимерного воздействия и оценка технико-экономических показателей.

Показать выдержки из обсуждения

ВЫДЕРЖКИ ИЗ ОБСУЖДЕНИЯ

Вопрос: Скажите, пожалуйста, существуют ли требования к воде, используемой в представленной технологии. И как вообще вся работа осуществляется? С помощью подрядной организации?
Андрей Белых: Разумеется, на воду распространяются стандартные требования, в нашем случае это пресная вода. Что касается приготовления, то, конечно, нужна специализированная установка.
При закачке нужно контролировать концентрации, чтобы было соблюдено дозирование, и уже на выходе контролировать вязкость получаемого раствора.
Вопрос: Андрей Михайлович, при исследованиях на керне мы отметили очень большое снижение проницаемости. Вы прогнозируете увеличение давления закачки? Соответственно, если увеличивается давление закачки, возникает риск автогидроразрыва пласта либо снижения объемов закачки. Это как-то прогнозируется?
А.Б.: .: Да, разумеется, снижение проницаемости призабойной зоны и, соответственно, снижение объемов закачки мы прогнозируем. Поскольку коллектор карбонатный, трещиноватый, на текущей стадии без полимера закачка зачастую влияет негативно. Соответственно, возникает необходимость ограничения объемов закачки.
Какой мы видим выход? По мере снижения приемистости мы можем увеличить диаметр штуцера по мере роста давления закачки и, тем самым, компенсировать те отборы, которые у нас имеются.
Что касается давления автоГРП, то для данного месторождения это момент не исследовался. Большое Вам спасибо за вопрос, это очень полезное замечание. Надо нам, наверное, его проработать.
Вопрос: И второй вопрос. Проводили ли вы исследования по длительности жизни этого полимера? Через какое время он разрушится и необходимо будет повторять закачки?
А.Б.: Как таковые исследования не проводили. Вас, наверное, больше интересует биологическая деструкция полиакриламида?
Вопрос: В том числе, потому что в любом случае гель будет разрушаться, во-первых, при фильтрации, то есть механическая деструкция. Во-вторых, термическая деструкция.
А.Б.: Мы биодеструкцию не изучали, обращались в компанию SNF, к производителю. У них подобные исследования проводились именно на биодеструкцию. Поскольку полиакриламид, скажем так, синтетический продукт, то биодеструкции в условиях высокой минерализации пластовой воды он практически не подвержен. Это точка зрения производителя. Возможно, конечно, она требует уточнения и какого-то дополнительного исследования.
А механическая деструкция – да, имеет место. Наши исследования это подтвердили. Поэтому неизбежно какая-то часть полимера будет расходоваться неэффективно: она пойдет на деструкцию, на разрушение с последующим выносом, либо осаждением в пласте.
Реплика: Просто отсюда зависит экономическая эффективность. Ведь если технологического эффекта хватит, допустим, на месяц, то потребуются дополнительные закачки, а если эффекта хватит на полгода-год, то экономика проекта будет выше.
А.Б.: Мы хотим уточнить этот момент при гидродинамическом моделировании. Предварительно проводились малообъемные закачки полимера на данном месторождении: закачивали порядка 1000 м3 сшитого полимера на скважину. Продолжительность эффекта составила порядка года. Это в случае 1000 м3. Здесь, соответственно, предлагается кратно больший объем закачки на скважину.
Вопрос: Скажите пожалуйста, а фактор остаточного сопротивления что показывает?
А.Б.: Это же сравнение получается: фильтруемость воды до и после закачки геля. То есть он показывает, по сути, какая доля воды у нас перейдет из высокопроницаемой части пласта в низкопроницаемую.
Реплика: Там просто единицы высокие, то 116, потом до 70 падает. Я думал, это, наоборот, какая-то сохраняемость геля. Что фактор сопротивления, допустим, 160, а в высокопроницаемых участках остается 43.
Вопрос: И одновременно во столько раз, снижается фильтруемость воды вот по этим высокопроницаемым каналам. То есть блокируется, по сути, и, поскольку воде деваться некуда, она начинает уже фильтроваться через низкопроницаемые пласты.
Вячеслав Гуляев: А высокопроницаемые закупоривает, да? Однако фактор, по Вашим данным, самый минимальный у них.
Вопрос: В смысле – самый минимальный?
Вячеслав Гуляев: Ну, допустим, для низкопроницаемых 60, а для высокопроницаемых – 32.
А.Б.: Все правильно. Он ниже, чем для низкопроницаемого, но все равно достаточно высок. В 30 раз выше, чем сейчас у нас осуществляется процесс заводнения. То есть воде будет в 30 раз тяжелее попасть вот в эту высокопроницаемую часть, нежели без закачки полимера.
Вячеслав Гуляев: Насколько я понял, со временем гель разрушается, вымывается. Он кусками отрывается, какие-то трещины возникают в нем? Как это происходит?
А.Б.: Мы проводили фильтрационные эксперименты на небольших образцах керна. Ну да, образовывались крупинки, частички этого геля.
Вячеслав Гуляев: То есть не распиливали керн, не смотрели, как это происходит?
А.Б.: Нет, керн не распиливали, таких опытов не проводили. При малообъемных закачках до 1000 м3 мы проводили оценку выноса. Там тысячные и десятитысячные процента от полиакриламида выносятся. То есть он даже визуально не виден, его только химическим способом можно «разглядеть» в этих пробах попутно добываемой воды.
Вячеслав Гуляев: И еще один вопрос. При повторных закачках этот гель сшивается снова?
А.Б.: Уже вынесенный?
Вячеслав Гуляев: Нет, который в пласте остался. Вы повторно закачиваете состав уже в другой концентрации?
А.Б.: Нет. Процесс сшивки необратим. Мы его сшили, закачали, и дальше уже повторной сшивки не получится.
Вячеслав Гуляев: Разрушаться может, а сшиться снова – уже нет?
А.Б.: Там же химическая сшивка получается, через химические связи, и поэтому если связи уже заняты…
Вопрос: Скажите, пожалуйста, существуют ли требования к воде, используемой в представленной технологии. И как вообще вся работа осуществляется? С помощью подрядной организации?
А.Б.: Разумеется, на воду распространяются стандартные требования, в нашем случае это пресная вода.
Что касается приготовления, то, конечно, нужна специализированная установка.
При закачке нужно контролировать концентрации, чтобы было соблюдено дозирование, и уже на выходе контролировать вязкость получаемого раствора.
Комментарии

Эту публикацию еще никто не прокомментировал. Станьте первым, поделитесь своим мнением.

Написать комментарий
Комментировать
Читайте далее
Выбор участков для нестационарного заводнения на месторождениях Западной Сибири с использованием геолого-статистической модели пласта
Геотермальная теплогенерация
Реклама
Свежий выпуск
Инженерная практика №10/2017

Инженерная практика

Выпуск №10/2017

Промысловый трубопроводный транспорт
Актуализация нормативно-технической базы трубопроводного транспортаРезультаты испытаний новых марок сталей, защитных покрытий и химреагентовТрубопроводный транспорт высоковязкой нефтиОценка способов защиты стыков сварных соединенийДиагностика и эксплуатация неметаллических трубопроводных системОсобенности углекислотной коррозии и антикоррозионной защиты газопроводов
Ближайшее совещание
Механизированная добыча, Разработка месторождений
ОРЭ — 2017
Производственно-технический семинар-совещание

ОРЭ '2017. Практика применения технологий ОРД и ОРЗ, проектирования и интеллектуализации разработки многопластовых месторождений

Мероприятие перенесено на 16-18 апреля 2018 г., г. Москва
Обсуждение в кругу руководителей и специалистов в области разработки месторождении и эксплуатации механизированного фонда скважин результатов новых ОПИ и эксплуатации скважинных компоновок для ОРЭ, геофизического оборудования для раздельного учета и методик мониторинга параметров добычи, систем управления для ОРЭ и перспектив развития данного направления.
Общая информация Планируется
Ближайший тренинг
Капитальный ремонт скважин
Ловильный сервис — февраль 2018
Тренинг-курс

Ловильный сервис на нефтяных и газовых скважинах

12 – 16 февраля 2018 г, г. Пермь
ООО «Инженерная практика» от имени журнала «Инженерная практика» проводит набор группы специалистов для прохождения производственно-технического тренинга по программе «Ловильный сервис на нефтяных и газовых скважинах». Пятидневный тренинг - курс будет проводиться в г. Перми (отель «Урал») в рамках авторского курса С. Балянова.